|
Решившись собирать стереофонический усилитель на едином шасси, разработчик прежде всего сталкивается с проблемой высоковольтного
источника питания, способного питать цепи вдвое более мощного усилителя током 1 А при значении напряжения порядка 400 В.
Быстрая проверка с использованием таблиц показывает, что применение дросселя на входе высоковольтного источника питания
потребовало бы использовать дроссель с индуктивностью 2 Гн и рассчитанный на ток 1,5 А, а также силовой трансформатор с
напряжением 455 В среднеквадратического значения. Автор оценил габариты имеющегося в наличии дросселя с индуктивностью 1
Гн и рассчитанного на рабочий ток 1 А, после чего осознал, что дроссель с еще большими габаритами является просто неприемлемым
вариантом. Следовательно, оставался вариант использовать источник питания с емкостной нагрузкой. В схеме мостового выпрямителя
используются диоды с накоплением заряда, с рабочими напряжениями 1200 В. Для защиты выходных ламп типа 13Е1 от преждевременной
подачи высокого напряжения можно использовать тепловое реле задержки в цепи силового трансформатора, питающей высоковольтный
трансформатор выходного каскада.
На цепи подогревателей выходных ламп 13Е1 подается напряжение 26 В и требуется ток 2,6 А, из расчета на каждый канал,
поэтому был выбран силовой трансформатор с тороидальным сердечником, имеющий две обмотки 2г25 В среднеквадратического значения
и рассчитанный на мощность 300 ВА. Трансформатор на 160 ВА мог оказаться на пределе своих возможностей, а стоимость трансформатора
250 ВА была такой же, как и у трансформатора 300 ВА. Помимо всего прочего, он оказался достаточно небольшим по габаритам,
чтобы уместиться внутри имеющегося в наличии шасси. Конструкция стабилизатора была выбрана стандартной, за исключением накопительных
конденсаторов, которые были выбраны достаточно малой емкости для снижения потерь в стабилизаторе.
Совместно с ламповым выпрямителем предполагается использовать традиционный высоковольтный трансформатор с отводом от
центральной точки. Если предполагается
использовать как положительное, так и отрицательное напряжения (как в рассматриваемой конструкции с двухполярным питанием),
то будут одновременно использоваться обе обмотки, поэтому при использовании трансформатора надо быть аккуратным и не превысить
его максимально допустимую мощность. Самым простым методом проверить это является способ, когда сумма токов положительной
и отрицательной питающих шин будет меньше, чем ток, указанный в спецификации обмотки. Итак, для источника положительного
напряжения необходим ток 78 мА и для источника отрицательного напряжения нужен ток 61 мА, что в сумме составит 139 мА. Поэтому
обмотки, рассчитанные на токи 150 мА и напряжения 275 В-0-275 В проходят по всем параметрам. Дополнительно к этому, конкретный
(взятый из утильсырья многочисленных запасников автора) высоковольтный трансформатор имеет преимущество в виде пары накальных
обмоток, имеющих выводы от средней точки, напряжением 6,3 В и рассчитанных на токи 4 А, которые оказались вполне пригодными
для питания ламп задающего каскада, а также и выпрямительного кенотрона типа EZ80 и реле задержки.
Принципиальная схема источника питания приведена на рис. 7.47.
Межкаскадная отрицательная обратная связь и напряжения смещения
Как было указано ранее, в усилителе не используется межкаскадная отрицательная обратная связь. Если будет необходимо,
обратная связь может быть взята от выходной точки усилителя (то есть от вторичной обмотки выходного трансформатора) и заведена
на сетку первого дифференциального усилителя, которая при обычных условиях заземлена.
Фактор, который необходимо учесть, заключается в том, что обратная связь снижает запас по блокировке. Уже было показано
раньше, что допускается перегрузка выходного каскада на 10 дБ, прежде чем второй дифференциальный усилитель допустит блокировку.
Одностороннее ограничение (отсечка) разрывает петлю обратной связи, поэтому предоконечный каскад усиления будет работать
с более высоким коэффициентом усиления, характерным для усиления при разорванной петле обратной связи, что делает блокировку
намного более вероятной.
В качестве примера можно рассмотреть ситуацию, когда в усилителе действует отрицательная обратная связь с уровнем ослабления
коэффициента усиления усилителя величиной 6 дБ. Затем на усилитель подается сигнал синусоидальной формы, уровень которого
повышается с шагом 1 дБ до тех пор, пока в усилителе не будет достигнута максимальная выходная мощность при отсутствии искажений.
После этого уровень входного сигнала будет увеличен еще на 1 дБ, в результате чего в выходном каскаде возникает ограничение,
петля обратной связи размыкается, и коэффициент усиления усилителя сразу возрастает на 6 дБ. После этого фактически происходит
расходование 7 дБ из имеющегося запаса по блокировке (если, конечно, он есть).
В использованном автором шасси лампы типа 13Е1 не могли безопасно рассеивать мощность 95 Вт каждая без помощи четырех,
достаточно шумных электровентиляторов. В итоге, ток смещения сместился к значению 150 мА для каждой лампы, а усилитель перешел
в класс АВ.
Рис. 7.47 Схема сетевого блока питания
|
