Содержание

Общие сведения,
классификация
Устройство и работа диода
Устройство и работа триода
Электронная эмиссия
Термоэлектронные катоды
Особенности устройства
электронных ламп
Физические процессы
Закон степени трех вторых
Анодная характеристика
Параметры
Рабочий режим. Применение
диода для выпрямления
переменного тока
Основные типы
Физические процессы
Токораспределение
Действующее напряжение и
закон степени трех вторых
Характеристики
Параметры
Особенности
Усилительный каскад с
триодом
Параметры усилительного
каскада
Аналитический расчет и
эквивалентные схемы
усилительного каскада
Графоаналитический расчет
режима усиления
Генератор с триодом
Межэлектродные емкости
Каскады с общей сеткой и
общим анодом
Недостатки триодов
Основные типы приемно-
усилительных триодов
Устройство и работа тетрода
Устройство и работа пентода
Схемы включения тетродов
и пентодов
Характеристики тетродов
и пентодов
Параметры тетродов и
пентодов
Межэлектродные емкости
тетродов и пентодов
Устройство и работа
лучевого тетрода
Характеристики и параметры
лучевого тетрода
Рабочий режим тетродов
и пентодов
Пентоды переменной
крутизны
Краткие сведения о
различных типах
тетродов и пентодов
Специальные лампы
Общие сведения
Электростатические
электронно-лучевые трубки
Магнитные электронно-
лучевые трубки
Люминесцентный экран
Краткие сведения о
различных электронно-
лучевых трубках
Электрический разряд
в газах
Тлеющий разряд
Стабилитроны
Тиратроны тлеющего разряда
Индикаторные приборы
Дисплеи
Краткие сведения о
различных газоразрядных
приборах
Фотоэлектронная эмиссия
Электровакуумные
фотоэлементы
Фотоэлектронные умножители
Причины собственных шумов
Шумовые параметры
Межэлектродные емкости
и индуктивности выводов
Инерция электронов
Наведенные токи в
цепях электродов
Входное сопротивление
и потери энергии
Импульсный режим
Основные типы электронных
ламп для СВЧ
Общие сведения
Пролетный клистрон
Отражательный клистрон
Магнетрон
Лампы бегущей и
обратной волны
Амплитрон и карматрон
Надежность и испытание
электровакуумных приборов
Усилитель на триоде
с общим катодом
Ограничения по выбору
рабочей точки
Режим в рабочей точке
Катодное смещение
Выбор величины
сопротивления резистора
в цепи сетки
Выбор выходного
разделительного
конденсатора
Вредное влияние проходной
емкости лампы и пути
его уменьшения
Применение
экранированных ламп
Каскод (каскодная схема)
Катодный повторитель
Каскад с общим катодом
как приемник
неизменяющегося тока
Пентоды в качестве
приемников
неизменяющегося тока
Катодный повторитель
с активной нагрузкой
Катодный повторитель Уайта
μ-повторитель
Выбор верхней лампы для
μ -повторителя
Параллельно управляемый
двухламповый усилитель
(SRPP)
β-повторитель
Дифференциальная пара
(дифференциальный каскад)
Коэффициент реакции
питающего напряжения
(PSRR)
дифференциальной пары
Полупроводниковые
приемники неизменяющегося
тока для
дифференциальной пары
Использование транзисторов
в качестве активной нагрузки
для электронных ламп
Классификация искажений.
Принципы оценки линейных
искажений
Принципы измерения
нелинейных искажений
Измерение и интерпретация
искажений
Совершенствование
измерений нелинейных
гармонических искажений
Цифровая обработка сигналов
Особенности проектирования
усилителей с малыми
искажениями
Работа с сеточным током
и нелинейные искажения
Уменьшение искажений
подавлением (компенсацией)
Проблемы смещения
по постоянному току
Выбор электронной лампы по
критерию низких искажений
Проблема сопряжения одного
каскада со следующим
Усилитель класса А для
электромагнитных головных
телефонов с непосредств.
междукаскадной связью
Радиокомпоненты -
Общие сведения
Ряды стандартизованных
значений сопротивлений
Металлизированные
пленочные резисторы
Проволочные резисторы
Конденсаторы -
Общие сведения
Металлические конденсаторы
с воздушным диэлектриком
Пленочные конденсаторы,
изготовленные
металлизацией диэлектрика
Алюминиевые
электролитические
конденсаторы
Основные вопросы,
возникающие при
выборе конденсатора
Общие сведения о
катушках индуктивности
Трансформаторы -
Общие сведения
Трансформаторы.
Намагничивание и потери
Модели трансформаторов
Почему необходимо
использовать трансформаторы
Определение параметров
неизвестного трансформатора
Основные виды
источников питания
Выпрямление переменного
тока
Одиночный накопительный
конденсатор в роли
сглаживающего элемента
Влияние напряжения
пульсаций на выходное
напряжение
Насыщение сердечника
трансформатора
Критерии выбора силового
трансформатора
Источник питания со
сглаживающим дросселем
Номинальное значение
тока дросселя
Выбросы тока и
демпфирующие элементы
Использование накопительного
конденсатора для снижения
высоковольтного напряжения
Частотные характеристики
используемых на практике
LC-фильтров
Широкополосная фильтрация
Выпрямители с умножением
(умножители) напряжения
Классическая схема
последовательного
стабилизатора
Двухтранзисторная схема
последовательного
стабилизатора
Стабилизатор цепи сеточного
смещения с регулируемым
выходным напряжением
Источники питания низкого
напряжения и синфазный шум
Ламповый стабилизатор
напряжения
Способы увеличения
выходного тока стабилизатора
Коэффициент режекции
источника питания
Включение сглаживающих
конденсаторов
Перенапряжения при
включении схемы
Составление предварительной
схемы блока питания
Высоковольтный выпрямитель
и стабилизатор
Особенности смещения
подогревателей ламп
Схема улучшенного
источника питания
Рабочий режим
Увеличение максимально
допустимого Vrrm
Выходной каскад класса А
с несимметричным выходом
Особенности акустических
систем
Неидеальности
трансформаторов
Режимы работы усилительных
приборов. Классы усилителей
Двухтактный выходной каскад
Выходной каскад по
ультралинейной схеме
Трансформаторный катодный
повторитель
Усилители без выходного
трансформатора
Составляющие блока
усилителя мощности
Предоконечный каскад блока
усилителя мощности
Фазоинверсный каскад
Дифференциальный усилитель
или пара с катодной связью
«Согласованный»
фазоинвертор
Общие проблемы
устойчивости усилителей
Подавление первой
доминанты ВЧ составляющей
Низкочастотное
самовозбуждение усилителя
Усилитель Williamson
Усилитель Milliard 5-20
Усилитель Quad II
Выбор выходной лампы
Выбор статической рабочей
точки с учетом Pвых и КНИ
Точное определение
выходного трансформатора
Особенность выпрямление
высоковольтного напряжения
Варианты применения
стабилизатора ВВ напряжения
Требования к каскаду
предоконечного усиления
Определение рабочей точки
предоконечного каскада
Проверка работоспособности
усилителя
Пример разработки
двухтактного УМ
Оптимизация входного и
фазоинверсного каскадов
Расчет R катодного смещения
лампы и R обратной связи
Выбор элементов
оконечного каскада
Разработка усилителей
мощностью более 10 Вт
Активные кроссоверы
и схема Зобеля
Выбор лампы для
оконечного каскада
Требования к предоконечному
каскаду усиления
Источники питания и
постоянная токовая нагрузка
Второй дифференциальный
усилитель и выходной каскад
Первый дифференциальный
усилитель и линейность х-ки
Каскодная схема постоянной
токовой нагрузки
Постоянная токовая нагрузка
первого диф. каскада
Элементы, повышающие ВЧ
устойчивость. Итоговая схема
Схема источника питания
«Потомок от усилителя Beast»
Расчет уровня фонового
шума от ИП
Особенности цифрового
сигнала от компакт-диска
Требования к предусилителю
Технические требования
к линейному каскаду
Традиционный линейный
каскад
Пути достижения заданных
требований и выбор лампы
Основные проблемы
регулирования громкости
Переключаемые аттенюаторы
Расчет переключаемого
аттенюатора
Табличные вычисления для
расчета регулятора громкости
Светочувствительные
резисторы и громкость
Входной переключатель
Частотный корректор RIAA
Влияние провода
звукоснимателя
Требования к блоку
частотной коррекции
Метод частотной коррекции
стандарта RIAA
Раздельное выравнивание
характеристики RIAA
Шумы и влияние входной
емкости входного каскада
Учет собственных
шумов лампы
Улучшение шумовых
характеристик с RIAA
Расчет элементов на 75 мкс
Параметры цепей на
3180 мкс и 318 мкс
Симметричный вход и
подключение звукоснимателя
Симметричный предусилитель
Возможности исключения
линейного каскада
Вариант RIAA с исполь-
зованием лампы типа ЕС8010
Оптимизация характеристик
входного трансформатора
Анализ работы блока RIAA
Практические методы
настройки блока RIAA
Линейный каскад
О межблочных и
акустических кабелях

 

 
 

Параметры усилительного каскада

Важнейший параметр — коэффициент усиления каскада

К = Umвых/Umвх = UmR/Umg. (18.10)

Точнее К надо называть коэффициентом усиления каскада по напряжению, но принято слова «по напряжению» опускать.

Усиление переменного тока оценивается коэффициентом усиления каскада по току Ki, который равен отношению амплитуд выходного и входного тока:

Ki = Imвых/Imвх = Ima/Img (18.11)

Если каскад работает на низких частотах и устранен сеточный ток, то входной ток ничтожно мал и Ki может составлять много тысяч или миллионов, т. е. во много раз превышает значение Ki для каскадов с биполярными транзисторами.

Усиленное напряжение на выходе каскада определяется по формуле

Umвых = UmR = Uma = Ima RH

или UmR = К Umg. (18.12)

Результат работы усилительного каскада характеризуется также его полезной или выходной мощностью Рвых, т.е. мощностью переменного тока в нагрузке:

Рвых =0,5 Ima UmR =0,5 Ima 2RH =0,5 UmR2/ RH

(18.13)

Параметром усилительного каскада является также его коэффициент полезного действия. Принято рассматривать КПД по анодной цепи, равный отношению полезной мощности Рвых к мощности постоянного тока Р0, подводимой от источника напряжения Eа:

η = Рвых / Р0 (18.14)

Мощность Р0 есть произведение ЭДС источника Е2 на постоянную составляющую анодного тока Iа ср:

Р0 = Iа ср Eа. (18.15)

Таким образом, КПД показывает, какая часть мощности, затраченной анодным источником, превращается в полезную мощность усиленных колебаний.

Разность Р0 и Рвых есть мощность потерь:

Рвых = Р0 - Рвых (18.16)

В резистивном каскаде мощность потерь складывается из мощности Ра, выделяемой на аноде, и мощности постоянного тока, теряемой в нагрузочном резисторе, PR0. У резистивного каскада КПД всегда мал, но подобные каскады применяются в качестве маломощных усилителей и их низкий КПД не играет роли. При большой мощности важно иметь высокий КПД. Мощные усилительные каскады низкой частоты по трансформаторной схеме или каскады усиления радиочастоты с резонансным контуром в режимах работы с малыми искажениями имеют КПД до 45%. У таких каскадов КПД более высок, в частности, потому, что сопротивление постоянному току первичной обмотки трансформатора или катушки колебательного контура невелико и потери мощности в них незначительны. Для этих каскадов потерянная мощность приближенно равна мощности, выделяемой на аноде:

Рпот Рa = Р0 - Рвых. (18.17)

В этом случае при отсутствии переменного напряжения сетки, когда Рвых = 0, вся мощность Р0 равна Ра, т. е. выделяется на аноде. Может произойти перегрев анода и выход лампы из строя.

В мощных каскадах, когда допускаются значительные искажения, КПД достигает 70-80%.

Повышению КПД способствует отрицательное сеточное смещение. Оно уменьшает постоянную составляющую анодного тока, а следовательно, и подводимую мощность Р0.

Не следует смешивать КПД каскада с коэффициентом усиления каскада по мощности Кp:

Кp = Рвых / Рвх (18.18)

где входная мощность Рвх может быть определена по формуле

Рвх = 0,5 Imвх Umвх. (18.19)

Поэтому

Кp 0,5 Imвх Umвх / 0,5 I U= Ki K (18.20)

Расчет мощности Рвх представляет значительные трудности. Поэтому обычно пользуются только коэффициентом усиления каскада по напряжению К. Для каскада усиления низкой частоты, работающего с отрицательным сеточным смещением, мощность Рвх ничтожно мала, так как весьма мал ток сетки. Если при этом имеется резистор Rg (см. рис. 18.4, б), то Рвх определяется потерями в нем:

Рвх = Umg 2/(2 Rg). (18.21)

Так как сопротивление Rg обычно велико, то мощность будет ничтожной.

Например, при Umg = 2 В и Rg = 1 МОм получаем

Рвх = 22/(2 • 106) = 2 • 10-6 Вт = 2 мкВт.

Значение Кp в усилителях, работающих без сеточных токов, может достигать сотен тысяч и более. У каскадов с биполярными транзисторами Кp всегда меньше из-за больших входных токов. При работе усилителя с сеточными токами мощность Рвх значительно увеличивается и коэффициент Кp резко уменьшается.

Один из важных параметров усилительного каскада — его входное сопротивление Rвх, которое каскад оказывает источнику колебаний. Оно имеет активную и реактивную составляющую. Последняя является сопротивлением входной емкости лампы. На низких частотах это реактивное сопротивление очень велико, а поскольку активное и реактивное соединены параллельно, то допустимо считать входное сопротивление чисто активным.

При отсутствии тока сетки и на низких частотах это сопротивление может быть очень большим (мегаомы). Тогда источник колебаний работает в режиме, близком к холостому ходу, и напряжение у него наибольшее, почти равное ЭДС. Если имеется резистор Rg (см. рис. 18.4, б), то входное сопротивление определяется сопротивлением Rg. Сеточный ток уменьшает входное сопротивление до нескольких килоом или сотен ом.

Для расчета работы лампы в усилительном каскаде применяются два метода: аналитический и графоаналитический.

Аналитический метод позволяет осуществить расчеты с помощью простых формул, содержащих параметры лампы, определяемые из характеристик для выбранного режима. Для расчета режима колебаний с большими амплитудами этот метод недостаточно точен, так как не учитывает нелинейность лампы. Формулы аналитического расчета непригодны для расчета постоянных составляющих тока и напряжения.

Графоаналитический метод заключается в использовании рабочих характеристик. Они строятся с помощью статических характеристик и учитывают нелинейные свойства лампы. Такой метод наиболее точен, позволяет рассчитать не только переменные, но и постоянные составляющие. Однако он непригоден для расчета режима колебаний с малыми амплитудами.

 

 

 

Информация

 

Продолжение

Приращение анодного тока Δia можно представить в виде двух приращений: Δia´ — под влиянием изменения напряжения Δug без учета реакции анода и Δia´´ — вследствие изменения анодного напряжения на Δua.

Из формулы, определяющей крутизну S, следует

Δia´ = S Δug, (18.22)

а из формулы, определяющей Ri

Δia´´= Δua / Ri. (18.23)

Полное приращение тока

Δia = Δia´ + Δia´´ (18.24)

или

Δia = S Δug + Δua / Ri. (18.25)

Уравнение (18.25) называют основным уравнением лампы. Из него, в частности, получается формула, связывающая параметры. Действительно, если Δia = 0, что соответствует ia = const, то получим SRi = - Δua / Δug = μ.

Приведем уравнение (18.25) к более удобному виду. Изменение напряжения анода всегда равно, но противоположно по знаку изменению напряжения на нагрузке RН:

Δua = - ΔuR, (18.26)

а ΔuR по закону Ома равно RНΔia следовательно,

Δua =- RНΔia. (18.27)

Подставим это выражение в формулу (18.25):

Δia = S Δug - RНΔia / Ri (18.28)

Решение этого уравнения относительно Δia дает

Δia = S Ri Δug / (Ri + RН) (18.29) или

Δia = μ Δug /(Ri + RН). (18.30)

Формула (18.30) выражает закон Ома для переменного анодного тока. Числитель μΔug характеризует переменную ЭДС, действующую в анодной цепи, а знаменатель Ri + RН есть полное сопротивление анодной цепи для переменного тока. Отсюда следует, что лампа действует в анодной цепи как генератор переменной ЭДС, равной μΔug. Конечно, лампа работает как генератор, при условии что ее анодная цепь питается от источника постоянной ЭДС и на сетку подано переменное напряжение.

Анодная цепь триода для переменного тока может быть представлена эквивалентной схемой (рис. 18.10, а). В ней анодный источник отсутствует, так как его сопротивление для переменной составляющей считаем равным нулю. Иногда генератор считают идеальным, а внутреннее сопротивление Ri показывают в виде включенного последовательно резистора (рис. 18.10, б). Генератором переменной ЭДС является именно лампа. Источник анодного питания дает постоянную ЭДС Еa. Он служит для питания анодной цепи постоянным током. Нагрузка RН здесь потребитель энергии, а не генератор. И только внутри лампы под действием изменения сеточного напряжения Δug изменяется анодный ток, т.е. в нем появляется переменная составляющая.

 
 
Сайт создан в системе uCoz