Содержание

Общие сведения,
классификация
Устройство и работа диода
Устройство и работа триода
Электронная эмиссия
Термоэлектронные катоды
Особенности устройства
электронных ламп
Физические процессы
Закон степени трех вторых
Анодная характеристика
Параметры
Рабочий режим. Применение
диода для выпрямления
переменного тока
Основные типы
Физические процессы
Токораспределение
Действующее напряжение и
закон степени трех вторых
Характеристики
Параметры
Особенности
Усилительный каскад с
триодом
Параметры усилительного
каскада
Аналитический расчет и
эквивалентные схемы
усилительного каскада
Графоаналитический расчет
режима усиления
Генератор с триодом
Межэлектродные емкости
Каскады с общей сеткой и
общим анодом
Недостатки триодов
Основные типы приемно-
усилительных триодов
Устройство и работа тетрода
Устройство и работа пентода
Схемы включения тетродов
и пентодов
Характеристики тетродов
и пентодов
Параметры тетродов и
пентодов
Межэлектродные емкости
тетродов и пентодов
Устройство и работа
лучевого тетрода
Характеристики и параметры
лучевого тетрода
Рабочий режим тетродов
и пентодов
Пентоды переменной
крутизны
Краткие сведения о
различных типах
тетродов и пентодов
Специальные лампы
Общие сведения
Электростатические
электронно-лучевые трубки
Магнитные электронно-
лучевые трубки
Люминесцентный экран
Краткие сведения о
различных электронно-
лучевых трубках
Электрический разряд
в газах
Тлеющий разряд
Стабилитроны
Тиратроны тлеющего разряда
Индикаторные приборы
Дисплеи
Краткие сведения о
различных газоразрядных
приборах
Фотоэлектронная эмиссия
Электровакуумные
фотоэлементы
Фотоэлектронные умножители
Причины собственных шумов
Шумовые параметры
Межэлектродные емкости
и индуктивности выводов
Инерция электронов
Наведенные токи в
цепях электродов
Входное сопротивление
и потери энергии
Импульсный режим
Основные типы электронных
ламп для СВЧ
Общие сведения
Пролетный клистрон
Отражательный клистрон
Магнетрон
Лампы бегущей и
обратной волны
Амплитрон и карматрон
Надежность и испытание
электровакуумных приборов
Усилитель на триоде
с общим катодом
Ограничения по выбору
рабочей точки
Режим в рабочей точке
Катодное смещение
Выбор величины
сопротивления резистора
в цепи сетки
Выбор выходного
разделительного
конденсатора
Вредное влияние проходной
емкости лампы и пути
его уменьшения
Применение
экранированных ламп
Каскод (каскодная схема)
Катодный повторитель
Каскад с общим катодом
как приемник
неизменяющегося тока
Пентоды в качестве
приемников
неизменяющегося тока
Катодный повторитель
с активной нагрузкой
Катодный повторитель Уайта
μ-повторитель
Выбор верхней лампы для
μ -повторителя
Параллельно управляемый
двухламповый усилитель
(SRPP)
β-повторитель
Дифференциальная пара
(дифференциальный каскад)
Коэффициент реакции
питающего напряжения
(PSRR)
дифференциальной пары
Полупроводниковые
приемники неизменяющегося
тока для
дифференциальной пары
Использование транзисторов
в качестве активной нагрузки
для электронных ламп
Классификация искажений.
Принципы оценки линейных
искажений
Принципы измерения
нелинейных искажений
Измерение и интерпретация
искажений
Совершенствование
измерений нелинейных
гармонических искажений
Цифровая обработка сигналов
Особенности проектирования
усилителей с малыми
искажениями
Работа с сеточным током
и нелинейные искажения
Уменьшение искажений
подавлением (компенсацией)
Проблемы смещения
по постоянному току
Выбор электронной лампы по
критерию низких искажений
Проблема сопряжения одного
каскада со следующим
Усилитель класса А для
электромагнитных головных
телефонов с непосредств.
междукаскадной связью
Радиокомпоненты -
Общие сведения
Ряды стандартизованных
значений сопротивлений
Металлизированные
пленочные резисторы
Проволочные резисторы
Конденсаторы -
Общие сведения
Металлические конденсаторы
с воздушным диэлектриком
Пленочные конденсаторы,
изготовленные
металлизацией диэлектрика
Алюминиевые
электролитические
конденсаторы
Основные вопросы,
возникающие при
выборе конденсатора
Общие сведения о
катушках индуктивности
Трансформаторы -
Общие сведения
Трансформаторы.
Намагничивание и потери
Модели трансформаторов
Почему необходимо
использовать трансформаторы
Определение параметров
неизвестного трансформатора
Основные виды
источников питания
Выпрямление переменного
тока
Одиночный накопительный
конденсатор в роли
сглаживающего элемента
Влияние напряжения
пульсаций на выходное
напряжение
Насыщение сердечника
трансформатора
Критерии выбора силового
трансформатора
Источник питания со
сглаживающим дросселем
Номинальное значение
тока дросселя
Выбросы тока и
демпфирующие элементы
Использование накопительного
конденсатора для снижения
высоковольтного напряжения
Частотные характеристики
используемых на практике
LC-фильтров
Широкополосная фильтрация
Выпрямители с умножением
(умножители) напряжения
Классическая схема
последовательного
стабилизатора
Двухтранзисторная схема
последовательного
стабилизатора
Стабилизатор цепи сеточного
смещения с регулируемым
выходным напряжением
Источники питания низкого
напряжения и синфазный шум
Ламповый стабилизатор
напряжения
Способы увеличения
выходного тока стабилизатора
Коэффициент режекции
источника питания
Включение сглаживающих
конденсаторов
Перенапряжения при
включении схемы
Составление предварительной
схемы блока питания
Высоковольтный выпрямитель
и стабилизатор
Особенности смещения
подогревателей ламп
Схема улучшенного
источника питания
Рабочий режим
Увеличение максимально
допустимого Vrrm
Выходной каскад класса А
с несимметричным выходом
Особенности акустических
систем
Неидеальности
трансформаторов
Режимы работы усилительных
приборов. Классы усилителей
Двухтактный выходной каскад
Выходной каскад по
ультралинейной схеме
Трансформаторный катодный
повторитель
Усилители без выходного
трансформатора
Составляющие блока
усилителя мощности
Предоконечный каскад блока
усилителя мощности
Фазоинверсный каскад
Дифференциальный усилитель
или пара с катодной связью
«Согласованный»
фазоинвертор
Общие проблемы
устойчивости усилителей
Подавление первой
доминанты ВЧ составляющей
Низкочастотное
самовозбуждение усилителя
Усилитель Williamson
Усилитель Milliard 5-20
Усилитель Quad II
Выбор выходной лампы
Выбор статической рабочей
точки с учетом Pвых и КНИ
Точное определение
выходного трансформатора
Особенность выпрямление
высоковольтного напряжения
Варианты применения
стабилизатора ВВ напряжения
Требования к каскаду
предоконечного усиления
Определение рабочей точки
предоконечного каскада
Проверка работоспособности
усилителя
Пример разработки
двухтактного УМ
Оптимизация входного и
фазоинверсного каскадов
Расчет R катодного смещения
лампы и R обратной связи
Выбор элементов
оконечного каскада
Разработка усилителей
мощностью более 10 Вт
Активные кроссоверы
и схема Зобеля
Выбор лампы для
оконечного каскада
Требования к предоконечному
каскаду усиления
Источники питания и
постоянная токовая нагрузка
Второй дифференциальный
усилитель и выходной каскад
Первый дифференциальный
усилитель и линейность х-ки
Каскодная схема постоянной
токовой нагрузки
Постоянная токовая нагрузка
первого диф. каскада
Элементы, повышающие ВЧ
устойчивость. Итоговая схема
Схема источника питания
«Потомок от усилителя Beast»
Расчет уровня фонового
шума от ИП
Особенности цифрового
сигнала от компакт-диска
Требования к предусилителю
Технические требования
к линейному каскаду
Традиционный линейный
каскад
Пути достижения заданных
требований и выбор лампы
Основные проблемы
регулирования громкости
Переключаемые аттенюаторы
Расчет переключаемого
аттенюатора
Табличные вычисления для
расчета регулятора громкости
Светочувствительные
резисторы и громкость
Входной переключатель
Частотный корректор RIAA
Влияние провода
звукоснимателя
Требования к блоку
частотной коррекции
Метод частотной коррекции
стандарта RIAA
Раздельное выравнивание
характеристики RIAA
Шумы и влияние входной
емкости входного каскада
Учет собственных
шумов лампы
Улучшение шумовых
характеристик с RIAA
Расчет элементов на 75 мкс
Параметры цепей на
3180 мкс и 318 мкс
Симметричный вход и
подключение звукоснимателя
Симметричный предусилитель
Возможности исключения
линейного каскада
Вариант RIAA с исполь-
зованием лампы типа ЕС8010
Оптимизация характеристик
входного трансформатора
Анализ работы блока RIAA
Практические методы
настройки блока RIAA
Линейный каскад
О межблочных и
акустических кабелях

 

 
 

Анализ работы блока частотной коррекции RIAA

На данный момент известно, что в рассматриваемом предусилителе будет использован метод пассивного раздельного (расщепленного) выравнивания частотной характеристики с использованием блока частотной коррекции, соответствующего требованиям стандарта RIAA (RIAA эквалайзера). Также известна топология отдельных усилительных каскадов. Теперь необходимо определить значения импедансов эквалайзеров, которые обеспечат наилучший баланс между искажением, вызываемым влиянием нагрузки или сеточным током, и погрешностью выравнивания частотной характеристики, вызванной наличием паразитных емкостей и отличным от нулевого значения сопротивлений источников питания.

Искажения, вызванные сеточным током, и последовательные сопротивления RIAA эквалайзера

Во всех лампах при любых режимах работы существует незначительный сеточный ток. В случаях, когда лампа питается от источника с ненулевым значением импеданса, протекание сеточного тока вызывает некоторое падение напряжения на этом сопротивлении. К сожалению, это напряжение, которое складывается с напряжением искомого сигнала, как правило, имеет искажения и накладывает их на полезный сигнал. Пассивные каскады блока частотной коррекции RIAA должны включать в свой состав резисторы, образующие схему эквалайзера, поэтому возникает еще один дополнительный механизм вызвать дополнительные искажения за счет сеточного тока. К сожалению, попытка уменьшения величины сопротивлений последовательно включенных резисторов, позволяющая снизить искажения, вызываемые сеточным током, имеет ряд препятствий:

• на частотах, на которых эквалайзер обеспечивает максимальное ослабление, предыдущий каскад вынужден работать на нагрузку, равную последовательно включенному сопротивлению. Снижение сопротивления нагрузки каскада делает более крутой его нагрузочную характеристику и увеличивает искажения. Каскады, включающие в свой состав катодные повторители, например, как предложенный ранее μ-повторитель, являются менее чувствительными к колебаниям нагрузки, однако, осторожность все равно необходима;

• значения емкостей конденсаторов, использующихся в RIAA эквалайзерах, достигают чересчур больших величин. Положительным моментом является то, что полипропиленовые конденсаторы, имеющие класс точности 1 %, являются в настоящее время достаточно широко распространенными элементами, но ограниченный диапазон их номинальных значений означает, что потребуется определенный навык при подборе необходимых значений емкостей.

Между входным и вторым каскадом идеальным, с точки зрения максимального уровня искажений, вызываемых сеточным током, будет использование последовательно включенного резистора с сопротивлением 20 кОм. Однако такая величина нагрузки уменьшила бы усиление каскада и увеличила бы искажения входного каскада, в котором используется лампа типа ЕС8010. Тестирование показало, что использование последовательно включенного резистора с сопротивлением 47 кОм является неплохим компромиссом, который приводит к минимизации искажений за счет двух эффектов. Благоприятным обстоятельством является то, что т-повторитель второго каскада, собранный на лампах типа 6J5, может хорошо работать на нагрузку 20 кОм, делая искажения, вызываемые сеточным током, за счет μ-повторителя третьего каскада, собранного на лампах типа 12B4-A/6J5 совершенно незначительными.

Погрешности параметров объединенных цепей с постоянными времени 3180 мкс и 318 мкс, вызванные влиянием емкости Миллера

При рассмотрении традиционной схемы предусилителя было высказано утверждение, что с логической точки зрения единственным претендентом на роль третьего каскада лампового блока частотной коррекции RIAA являлся катодный повторитель. Это положение основывалось на том, что в этом случае возможно использование связи по постоянной составляющей (то есть непосредственной связи) и такой каскад имеет низкое значение входной емкости, которая уменьшает взаимное влияние и погрешность объединенных цепей постоянных времени 3180 мкс и 318 мкс. Если бы удалось уменьшить взаимное влияние и существовало средство предсказания и решения этой проблемы, то это обеспечило бы несколько большую степень свободы при расчете и выборе элементов схемы.

Если необходимо, чтобы уровень сигнала, полученный с грампластинки, был сравним с сигналом, полученным от компакт-диска, то, прежде всего, должно быть увеличено усиление блока частотной коррекции RIAA. Увеличение коэффициента усиления лампы входного или второго каскада вызовет проблемы, связанные с наличием паразитной емкости Миллера, поэтому единственным практическим путем увеличения усиления (без увеличения количества ламп, приводящих к росту уровня нелинейных искажений) является замена усилителя с общим катодом на оконечный катодный повторитель. Но при этом сразу возникают две новые проблемы:

• для оконечного каскада необходимо, чтобы связь на его входе осуществлялась только по переменной составляющей, а это приводит к взаимодействию между постоянной времени для НЧ среза, определяемой развязывающим конденсатором, и постоянной времени 3180 мкс, которое приводит к искажениям частотной характеристики в НЧ области;

• в силу того, что оконечный каскад имеет усиление, превышающее единицу, влияние емкости Миллера значительно возрастает, поэтому схема коррекции будет нагружена гораздо большей емкостью, чем прежде, что приведет к искажениям частотной характеристики в ВЧ области.

Проблемы реализации постоянной времени 75 мкс

Всякий раз, когда это возможно, в цепях схемы частотной коррекции необходимо применять фольговые полистереновые конденсаторы, так их конструкция обеспечивает наименьшие значения собственной индуктивности и последовательного эквивалентного сопротивления. К сожалению, имеющиеся в торговой сети образцы имеют рабочие напряжения до 63 В постоянного тока, поэтому для конденсатора связи, установленного между первым и вторым каскадами, оказалось необходимым вернуться к его более традиционному месту установки (в отличие от ранее рассмотренных схем), что гарантирует его взаимодействие с цепью задания постоянной времени 75 мкс схемы частотной коррекции.

Дополнительно к этому, было изменено место установки сеточного резистора утечки таким образом, что он более не находился рядом с сеточным выводом, но ток сетки протекал дополнительно через последовательно включенный резистор схемы частотной коррекции RIAA, в результате чего образуется делитель напряжения, который вызывает дополнительные потери 1,6 дБ в основном предусилителе (рис. 8.36). По мнению автора, впервые применение такого хитроумного приема было осуществлено в бестрансформаторной схеме блока частотной коррекции RIAA MC Артуром Лоесчем (Arthur Loesch).

Расчет схемы в использованием средств вычислительной техники

Проблемы большого многообразия видов взаимного влияния могут быть разрешены с использованием средств вычислительной техники при выполнения динамического анализа (по переменной составляющей). Начать следует с расчета величин при обычных условиях (то есть в предположении, что взаимодействие отсутствует). Затем следует использовать компьютерный расчет для предсказания влияния эффекта взаимовлияния на частотную характеристику, используя диапазон частот от 2 Гц до 200 кГц. После того, как проблема обозначится, необходимо будет подобрать значения отдельных элементов для исправления ситуации. Хотя предлагаемый перечень действий выглядит достаточно трудоемким, в действительности он может быть выполнен достаточно быстро, при условии, что вся работа выполняется с ясным пониманием, где и какие именно изменения необходимо получить.

Изменение схемы, задающей постоянную времени 75 мкс, позволяющее 
исключить ненужные потери

Рис. 8.36 Изменение схемы, задающей постоянную времени 75 мкс, позволяющее исключить ненужные потери

Так как имеется пять переменных, которые для получения правильного результата требуют особого (можно сказать, изощренного) подхода, то необходимы некоторые упрощения. Можно начать с анализа схемы, в которой отсутствуют взаимовлияния, а затем постепенно вводить в нее изменения, постепенно добавляя взаимовлияющие факторы, пока не будет получен требуемый окончательный результат. Так как объединенные в одну пару цепи, задающие постоянные времени 3180 мкс и 318 мкс зависят от взаимовлияния в большей степени, анализ следует начать с них.

Меры по улучшению характеристик объединенных цепей с постоянными времени 3180 мкс и 318 мкс

Рассмотрим способы компенсации некоторых проблем, возникающих в объединенных цепях задания постоянных времени 3180 мкс и 318 мкс.

• Потери, вызывающие спад амплитудно-частотной характеристики на частотах менее 20 Гц, и обусловленные введением в схему межкаскадного конденсатора связи, могут быть снижены за счет уменьшения величины сопротивления верхнего (по схеме) резистора делителя напряжения.

• Спад амплитудно-частотной характеристики в середине диапазона (когда для частот выше примерно 1 кГц характерен постоянный уровень, но наблюдается отличный от него уровень для частот ниже 250 Гц) может быть исправлен изменением значений сопротивлений делителя напряжения. Если более высокие частоты характеризуются слишком высоким уровнем, то это объясняется тем, что у делителя напряжения недостаточное ослабление, то есть величина сопротивления нижнего резистора должна быть уменьшена. Обратная ситуация требует прямо противоположенных действий.

• Пик на амплитудно-частотной характеристике, расположенный в области 500 Гц, может быть удален увеличением емкости конденсатора, тогда как провал характеристики может быть исправлен за счет уменьшения емкости конденсатора. Природу происхождения подобного результата не так-то легко проследить, но увеличенное значение емкости вызвало бы увеличение постоянной времени, уменьшая частоту, на которой делитель напряжения создает данный эффект, поэтому ослабление начинается раньше, чем оно могло бы проявиться, и приводит в итоге к провалу на характеристике.

Действие двух последних корректировок обладает очень сильным взаимовлиянием, и увеличение одного параметра немедленно требует пропорционального уменьшения другого, необходимого для сохранения правильного значения постоянной времени (то есть калькулятор для расчетов должен быть всегда под рукой!). Как правило, легче в первую очередь оптимизировать значение сопротивления резистора. Модель должна быть протестирована вплоть до частот 2 Гц, затем будет подогнана частота низкочастотного среза для того, чтобы копировать простой фильтр с ослаблением 6 дБ/октаву, а затем его характеристики будут оптимизированы, чтобы обеспечить минимальные отклонения амплитуды в частотном диапазоне от 20 Гц до 20 кГц.

Манипуляции с постоянными времени 75 мкс и 3,18 мкс

Несмотря на то, что характеристики блока частотной коррекции RIAA точно определены только для трех постоянных времени (3180 мкс, 318 мкс и 75 мкс), ниже будут приведены аргументы, обуславливающие необходимость дополнительного подъема частотной характеристики, равного 6 дБ/октава, особенно в случае применения в устройствах записи грампластинок, что обусловлено в первую очередь хрупким звукозаписывающим рекордером (головкой).

Аллен Райт (Allen Wright) отметил в своей работе, что в момент нарезания звуковой канавки, предыскажения блока частотной коррекции RIAA как правило, требуют добавления еще одной корректирующей цепи с постоянной времени, равной примерно 3,18 мкс, что необходимая для того, чтобы предотвратить дополнительные выбросы в области ультразвуковых частот, возникающие в результате особенностей рекордера, например, рекордера компании Нейман (Neuman). К сожалению, значение данной постоянной времени меняется в зависимости от изготовителей рекордеров, и, например, для менее распространенных рекордеров компании Ortofon используется постоянная времени, близкая к значению 3,5 мкс. Тем ни менее, кажется вполне допустимым, что постоянная времени 3,18 мкс, определяемая электрическими параметрами схемы, была совершенно обдуманно введена в схему каскада звукозаписи в дополнение к неизбежным механическим потерям, возникающим непосредственно в режущих головках. Новое уравнение для частотной характеристики примет вид:

где s =jω, j — мнимая единица, а ω = 2πf.

Это уравнение выглядит гораздо более сложным, чем исходное уравнение для обычного блока частотной коррекции RIAA, и для его решения требуется видоизмененная программа расчета QBASIC, точные результаты расчетов с использованием которой приводятся в разделе Приложения. Если очень коротко подвести итог, то эффект действия нового эквалайзера (частотного корректора) заключается в том, что вместо того, чтобы быть склонным выступать в качестве фильтра нижних частот с ослаблением 6 дБ/октаву, этот эквалайзер склонен вызывать ослабление с уровнем примерно 27,5 дБ, которое остается постоянным при изменении частоты. В пределах звукового частотного диапазона новый эквалайзер вносит поправку на потери 0,64 дБ на частоте 20 кГц.

Мотивировка введения постоянной времени 3,18 мкс в характеристику частотной коррекции имеет мало общего с выравниванием амплитудно-частотной характеристики, но влияет в большей степени на групповую задержку и переходные характеристики. Постоянная времени 3,18 мкс, без коррекции, изменяет фазу сигнала на частотах выше 5 кГц, поэтому они не поступают в тракт усиления синхронно с сигналом более низких частот (неодинаковая групповая задержка), а это искажает переходную характеристику. Абсолютно точно можно сказать, что не представляется возможным компенсировать искажения, возникающие в режущей головке, так же, скорее всего, нет достаточных данных для компенсации характеристики звукоснимателя, но совершенно точно можно компенсировать скрытую постоянную времени 3,18 мкс.

Следовательно, идеальный блок частотной коррекции должен был бы включать и постоянную времени 3,18 мкс, которая чисто схемотехнически достаточно просто вводится последовательным включением резистора с емкостью, задающей постоянную времени 75 мкс (рис. 8.37).

К сожалению, определение точного значения сопротивления этого резистора является весьма сложной задачей из-за того, что в схеме предусилителя существует достаточно большое количество других (частот, точек) спадов на высокой частоте, влияние которых, в основном, «забивается» (подавляется, маскируется...) по сравнению с преобладающим вкладом нагрузки выходного каскада, оказываемым на элементы, задающие объединенные постоянные времени 3180 мкс и 318 мкс. Как правило, только один резистор требует подгонки своего значения, хотя не исключены незначительные корректировки величины емкости конденсатора, задающего постоянную времени 75 мкс. Полученная модель должна быть протестирована до частоты, по крайней мере, 300 кГц и окончательно подстроена под оптимальное значение группового времени задержки (запаздывания), после чего проверена на величину отклонений в диапазоне частот между 20 Гц и 20 кГц. Может даже оказаться необходимым произвести небольшие корректировки объединенных элементов цепей, задающих постоянные времени 3180 мкс и 318 мкс.

 

 

 

Информация

 

Продолжение

Определение на практике точных значений емкостей элементов объединенных цепей, задающих постоянные времени 75 мкс или 3,18 мкс достаточно затруднительно. Поэтому в схему включены подстроечные элементы, обозначенные как Adjust on test (АОТ, или требующие настройки при тестировании). Существуют различные варианты для определения значений подстроечных элементов, настраиваемых по результатам тестирования. Ниже приводится одна из методик.

• Установите ротор конденсатора (с крыльчатыми пластинами) примерно в среднее положение (= 17 пФ) и предположите, что значения емкостей остальных конденсаторов соответствуют необходимым значениям.

• Произведите измерения емкости других конденсаторов, задающих постоянные времени 75 мкс и 3,18 мкс с помощью измерительного моста, затем установите подстроечный конденсатор в положение, обеспечивающее значение общей емкости 1,35 пФ, либо, включив все конденсаторы параллельно, установите с помощью подстроечного конденсатора емкость 1,35 пФ.

• Произведите измерение точности настройки блока частотной коррекции RIAA (с использованием средств, обеспечивающих достаточную точность измерений в частотном диапазоне, соответствующем постоянной времени 3,18 мкс), затем установите подстроечным конденсатором требуемое значение.

Несмотря на то, что методы с использованием измерительных мостов не являются прямыми, они, тем ни менее, обеспечивают самую высокую точность.

Проблемы, возникающие при прямых измерениях в блоке частотной коррекции RIAA

Если в наличии есть хорошо оборудованная лаборатория, то прямые измерения точности выравнивания частотной характеристики блока RIAA на первый взгляд не кажутся такими уж и сложными. К сожалению, это не совсем так из-за высокого перепада в уровнях выравнивания сигнала блока частотной коррекции RIAA: от примерно —20 дБ на частоте 0 Гц до примерно +25 дБ в частотном диапазоне свыше 50 кГц, что делает выполнение прямых измерений достаточно сложной задачей.

Если на блок частной коррекции RIAA подается сигнал с постоянным уровнем, то измерительный усилитель должен обеспечивать измерения в диапазоне изменения уровня сигнала примерно 45 дБ без внесения каких-либо собственных погрешностей. С другой стороны, требование постоянства уровня выходного сигнала требует, чтобы генератор мог обеспечивать точный уровень сигнала в пределах изменения на 45 дБ, который при этом мог бы измеряться с достаточной точностью. В зависимости от типа используемого измерительного оборудования возникает проблема преобразования между областями аналогового и цифрового сигналов, либо проблема аналогового аттенюатора. В любом случае, гарантированная погрешность аттенюатора не превышает 0,02 дБ, одновременно с этим требование абсолютно плоской амплитудно-частотной характеристики в диапазоне, превышающем 45 дБ, уже не является тривиальным, к тому же соблюдение этого условия может оказаться достаточно дорогостоящим.

Популярным альтернативным вариантом является такой, когда сигнал на блок частотной коррекции RIAA подается через пассивную схему предыскажений и измеряется совместная амплитудно-частотная характеристика. Теоретически абсолютно идеальная схема предыскажений блока частотной коррекции Р1ААдолжна бы иметь выходной сигнал, непрерывно возрастающий со скоростью 6 дБ/октаву, начиная с частоты примерно 5 кГц. Но имеющиеся на практике пассивные схемы обязательно обладают конечной постоянной времени, даже если это и не постоянная времени 3,18 мкс.

Схемы предыскажений блока частотной коррекции RIAA очень сложны для расчета. К сожалению, пакеты программ компьютерных расчетов могут создать достаточно большие ошибки в вычислениях, которые при последовательном многократном наложении идеальной теоретической схемы RIAA с инверсной схемой, чьи параметры и должны быть определены, могут привести в расчетах к ошибке, достигающей ±0,05 дБ. Конечная точность изготовления компонентов схемы также внесет свой вклад в общую ошибку.

 
 
Сайт создан в системе uCoz