Содержание

Общие сведения,
классификация
Устройство и работа диода
Устройство и работа триода
Электронная эмиссия
Термоэлектронные катоды
Особенности устройства
электронных ламп
Физические процессы
Закон степени трех вторых
Анодная характеристика
Параметры
Рабочий режим. Применение
диода для выпрямления
переменного тока
Основные типы
Физические процессы
Токораспределение
Действующее напряжение и
закон степени трех вторых
Характеристики
Параметры
Особенности
Усилительный каскад с
триодом
Параметры усилительного
каскада
Аналитический расчет и
эквивалентные схемы
усилительного каскада
Графоаналитический расчет
режима усиления
Генератор с триодом
Межэлектродные емкости
Каскады с общей сеткой и
общим анодом
Недостатки триодов
Основные типы приемно-
усилительных триодов
Устройство и работа тетрода
Устройство и работа пентода
Схемы включения тетродов
и пентодов
Характеристики тетродов
и пентодов
Параметры тетродов и
пентодов
Межэлектродные емкости
тетродов и пентодов
Устройство и работа
лучевого тетрода
Характеристики и параметры
лучевого тетрода
Рабочий режим тетродов
и пентодов
Пентоды переменной
крутизны
Краткие сведения о
различных типах
тетродов и пентодов
Специальные лампы
Общие сведения
Электростатические
электронно-лучевые трубки
Магнитные электронно-
лучевые трубки
Люминесцентный экран
Краткие сведения о
различных электронно-
лучевых трубках
Электрический разряд
в газах
Тлеющий разряд
Стабилитроны
Тиратроны тлеющего разряда
Индикаторные приборы
Дисплеи
Краткие сведения о
различных газоразрядных
приборах
Фотоэлектронная эмиссия
Электровакуумные
фотоэлементы
Фотоэлектронные умножители
Причины собственных шумов
Шумовые параметры
Межэлектродные емкости
и индуктивности выводов
Инерция электронов
Наведенные токи в
цепях электродов
Входное сопротивление
и потери энергии
Импульсный режим
Основные типы электронных
ламп для СВЧ
Общие сведения
Пролетный клистрон
Отражательный клистрон
Магнетрон
Лампы бегущей и
обратной волны
Амплитрон и карматрон
Надежность и испытание
электровакуумных приборов
Усилитель на триоде
с общим катодом
Ограничения по выбору
рабочей точки
Режим в рабочей точке
Катодное смещение
Выбор величины
сопротивления резистора
в цепи сетки
Выбор выходного
разделительного
конденсатора
Вредное влияние проходной
емкости лампы и пути
его уменьшения
Применение
экранированных ламп
Каскод (каскодная схема)
Катодный повторитель
Каскад с общим катодом
как приемник
неизменяющегося тока
Пентоды в качестве
приемников
неизменяющегося тока
Катодный повторитель
с активной нагрузкой
Катодный повторитель Уайта
μ-повторитель
Выбор верхней лампы для
μ -повторителя
Параллельно управляемый
двухламповый усилитель
(SRPP)
β-повторитель
Дифференциальная пара
(дифференциальный каскад)
Коэффициент реакции
питающего напряжения
(PSRR)
дифференциальной пары
Полупроводниковые
приемники неизменяющегося
тока для
дифференциальной пары
Использование транзисторов
в качестве активной нагрузки
для электронных ламп
Классификация искажений.
Принципы оценки линейных
искажений
Принципы измерения
нелинейных искажений
Измерение и интерпретация
искажений
Совершенствование
измерений нелинейных
гармонических искажений
Цифровая обработка сигналов
Особенности проектирования
усилителей с малыми
искажениями
Работа с сеточным током
и нелинейные искажения
Уменьшение искажений
подавлением (компенсацией)
Проблемы смещения
по постоянному току
Выбор электронной лампы по
критерию низких искажений
Проблема сопряжения одного
каскада со следующим
Усилитель класса А для
электромагнитных головных
телефонов с непосредств.
междукаскадной связью
Радиокомпоненты -
Общие сведения
Ряды стандартизованных
значений сопротивлений
Металлизированные
пленочные резисторы
Проволочные резисторы
Конденсаторы -
Общие сведения
Металлические конденсаторы
с воздушным диэлектриком
Пленочные конденсаторы,
изготовленные
металлизацией диэлектрика
Алюминиевые
электролитические
конденсаторы
Основные вопросы,
возникающие при
выборе конденсатора
Общие сведения о
катушках индуктивности
Трансформаторы -
Общие сведения
Трансформаторы.
Намагничивание и потери
Модели трансформаторов
Почему необходимо
использовать трансформаторы
Определение параметров
неизвестного трансформатора
Основные виды
источников питания
Выпрямление переменного
тока
Одиночный накопительный
конденсатор в роли
сглаживающего элемента
Влияние напряжения
пульсаций на выходное
напряжение
Насыщение сердечника
трансформатора
Критерии выбора силового
трансформатора
Источник питания со
сглаживающим дросселем
Номинальное значение
тока дросселя
Выбросы тока и
демпфирующие элементы
Использование накопительного
конденсатора для снижения
высоковольтного напряжения
Частотные характеристики
используемых на практике
LC-фильтров
Широкополосная фильтрация
Выпрямители с умножением
(умножители) напряжения
Классическая схема
последовательного
стабилизатора
Двухтранзисторная схема
последовательного
стабилизатора
Стабилизатор цепи сеточного
смещения с регулируемым
выходным напряжением
Источники питания низкого
напряжения и синфазный шум
Ламповый стабилизатор
напряжения
Способы увеличения
выходного тока стабилизатора
Коэффициент режекции
источника питания
Включение сглаживающих
конденсаторов
Перенапряжения при
включении схемы
Составление предварительной
схемы блока питания
Высоковольтный выпрямитель
и стабилизатор
Особенности смещения
подогревателей ламп
Схема улучшенного
источника питания
Рабочий режим
Увеличение максимально
допустимого Vrrm
Выходной каскад класса А
с несимметричным выходом
Особенности акустических
систем
Неидеальности
трансформаторов
Режимы работы усилительных
приборов. Классы усилителей
Двухтактный выходной каскад
Выходной каскад по
ультралинейной схеме
Трансформаторный катодный
повторитель
Усилители без выходного
трансформатора
Составляющие блока
усилителя мощности
Предоконечный каскад блока
усилителя мощности
Фазоинверсный каскад
Дифференциальный усилитель
или пара с катодной связью
«Согласованный»
фазоинвертор
Общие проблемы
устойчивости усилителей
Подавление первой
доминанты ВЧ составляющей
Низкочастотное
самовозбуждение усилителя
Усилитель Williamson
Усилитель Milliard 5-20
Усилитель Quad II
Выбор выходной лампы
Выбор статической рабочей
точки с учетом Pвых и КНИ
Точное определение
выходного трансформатора
Особенность выпрямление
высоковольтного напряжения
Варианты применения
стабилизатора ВВ напряжения
Требования к каскаду
предоконечного усиления
Определение рабочей точки
предоконечного каскада
Проверка работоспособности
усилителя
Пример разработки
двухтактного УМ
Оптимизация входного и
фазоинверсного каскадов
Расчет R катодного смещения
лампы и R обратной связи
Выбор элементов
оконечного каскада
Разработка усилителей
мощностью более 10 Вт
Активные кроссоверы
и схема Зобеля
Выбор лампы для
оконечного каскада
Требования к предоконечному
каскаду усиления
Источники питания и
постоянная токовая нагрузка
Второй дифференциальный
усилитель и выходной каскад
Первый дифференциальный
усилитель и линейность х-ки
Каскодная схема постоянной
токовой нагрузки
Постоянная токовая нагрузка
первого диф. каскада
Элементы, повышающие ВЧ
устойчивость. Итоговая схема
Схема источника питания
«Потомок от усилителя Beast»
Расчет уровня фонового
шума от ИП
Особенности цифрового
сигнала от компакт-диска
Требования к предусилителю
Технические требования
к линейному каскаду
Традиционный линейный
каскад
Пути достижения заданных
требований и выбор лампы
Основные проблемы
регулирования громкости
Переключаемые аттенюаторы
Расчет переключаемого
аттенюатора
Табличные вычисления для
расчета регулятора громкости
Светочувствительные
резисторы и громкость
Входной переключатель
Частотный корректор RIAA
Влияние провода
звукоснимателя
Требования к блоку
частотной коррекции
Метод частотной коррекции
стандарта RIAA
Раздельное выравнивание
характеристики RIAA
Шумы и влияние входной
емкости входного каскада
Учет собственных
шумов лампы
Улучшение шумовых
характеристик с RIAA
Расчет элементов на 75 мкс
Параметры цепей на
3180 мкс и 318 мкс
Симметричный вход и
подключение звукоснимателя
Симметричный предусилитель
Возможности исключения
линейного каскада
Вариант RIAA с исполь-
зованием лампы типа ЕС8010
Оптимизация характеристик
входного трансформатора
Анализ работы блока RIAA
Практические методы
настройки блока RIAA
Линейный каскад
О межблочных и
акустических кабелях

 

 
 

Выходной каскад класса А с несимметричным выходом

Усилитель мощности должен обеспечивать повышение мощности поступающего на его вход сигнала с фиксированным коэффициентом усиления и передачу его с требуемой полезной мощностью в нагрузку, например, в громкоговорители. При этом в широком диапазоне изменения нагрузки усилитель не должен вносить (сверх допустимого техническими требованиями и стандартами) помех и искажений, таких как фон, шумы, паразитные автоколебания (осцилляции), линейные и нелинейные искажения усиливаемого аудиосигнала. Дополнительно к этому усилитель мощности должен быть нечувствительным к таким нарушениям режима своей работы, как короткое замыкание или холостой ход (обрыв) нагрузки. Ниже будет показано, что выполнение этих требований является далеко непростой задачей и для ее достижения требуется как тщательность конструкторской проработки, так и точность ее воплощения на практике.

Определяющим звеном всего усилителя является его выходной (оконечный) каскад. Применяемые в нем решения зачастую задают топологию всех остальных цепей усилителя, поэтому анализ усилителя начнется с выходного каскада.

Промышленные приемо-усилительные электронные лампы, предназначенные для работы в диапазоне звуковых частот, являются приборами с высоким импедансом (высокими значениями входного и выходного сопротивления), при этом амплитуда выходного напряжения усилительных каскадов может составлять несколько сотен вольт, но значение тока не будет превышать несколько десятков миллиампер. Однако применяемый в качестве нагрузки громкоговоритель, имеющий, как правило, номинальное значение входного сопротивления порядка 4—8 Ом, требует напряжения питания в несколько десятков вольт, но значения токов при этом достигают нескольких ампер. Таким образом, необходимо согласование выходного каскада лампового усилителя с громкоговорителями, как по сопротивлению, так и по току и напряжению. В противном случае, возможен выход из строя как громкоговорителей, так и ламп. Очевидным решением данной проблемы является применение выходного трансформатора, согласующего нагрузку в виде громкоговорителя с выходными характеристиками электронной лампы или совокупности ламп выходного каскада (в случае, когда каскад образован не одной а несколькими лампами).

Необходимость применения выходного трансформатора является отправным моментом при решении проблемы разработки лампового выходного каскада. Ранее уже указывалось, что характеристики трансформаторов слишком далеки от идеальных и, в итоге, качество или эффективность работы лампового усилителя во многом определяется качеством его далеко не идеального выходного трансформатора. Все же, вопреки данному факту выходной каскад с трансформаторной связью оказался превосходным инженерным решением и используется в большинстве ламповых усилителей, за исключением ряда специфических (см. далее раздел: Разработка бестрансформаторных выходных каскадов).

Электронные лампы, разработанные специально для работы в каскадах усиления мощности звуковой частоты, обладают оптимизированными параметрами, которые приводятся в технических паспортах производителей. Разработка выходного лампового каскада, если исходить лишь из самых общих и основополагающих принципов подобна попыткам заново изобрести велосипед, поэтому обзор используемых на практике промышленных вариантов представляет несомненную пользу. В силу этого оказывается весьма полезным краткий анализ наиболее часто используемых в настоящее время топологических схем.

Типовой выходной каскад усиления мощности с трансформаторной связью с нагрузкой представляет собой хорошо известный триодный усилитель, в котором использована схема включения лампы с общим катодом, а смещение задается на катоде резистором автосмещения (рис. 7.1).

Выходной каскад с несимметричным выходом

Рис. 7.1 Выходной каскад с несимметричным выходом

При анализе усилителя напряжения уже использовался метод нагрузочной (динамической) прямой для выбора значения анодной нагрузки, причем внимание обращалось на оптимизацию параметров с точки зрения получения линейной характеристики, а не по значению размаха амплитуды анодного напряжения. В рассматриваемом же случае необходимо оптимизировать значение выходной мощности (см. рис. 7.2). В приводимом ниже примере использован двойной триод Е182СС, который также может быть использован в усилителе для головных телефонов. Естественно было бы задать рабочую точку пересечением линий максимального значения неизменного анодного напряжения (Va= 300 В) и предельно допустимой мощности рассеяния на аноде а = 4,5 Вт). На практике лучше не допускать достижения предельных параметров, в том числе предельного значения рассеиваемой мощности, а обеспечивать некоторый запас по этим параметрам для обеспечения надежной работы ламп. Однако, оконечные каскады усиления, работающие с большими размахами выходного напряжения, зачастую допускают некоторое форсирование ламп по мощности (см. ниже). Вернемся к динамической характеристике. Поскольку пересечение последней с одной из приведенных статических характеристик достигается при значении Va = 295 В, то, из соображений удобства построений, рабочая точка была несколько смещена. Из условия максимальной выходной мощности оптимальное значение нагрузки триода RL равно удвоенному значению ra. В рассматриваемом примере ra составляет 3,57 кОм. Таким образом, сопротивление нагрузки RL = 2 × ra = 7,14 кОм.

Динамическая нагрузочная характеристика для каскада с трансформаторной связью

Рис. 7.2 Динамическая нагрузочная характеристика для каскада с трансформаторной связью

Значение напряжения между сеткой и катодом Vgk = — 1 В, является предельным максимальным значением относительно точки смещения Vgk = —13 В по критерию отсутствия тока управляющей сетки. Следовательно, предельное минимальное значение этого напряжения для симметричного значения входного напряжения Vgk составит —25 В. Эти значения позволяют графически оценить размах амплитудных значений выходного напряжения: (430—85) В = 345 В. Пересчет в среднеквадратическое или действующее (эффективное) значение дает величину напряжения 122 В, которое будет соответствовать значению мощности 2,1 Вт, рассеиваемой в нагрузке. При условии, что мощность, рассеиваемая в лампе, равна 4,5 Вт, энергетическая эффективность, или КПД каскада, по анодной цепи составит 32%.

Можно сделать несколько принципиальных замечаний относительно работы данного каскада:

• как видно из рис. 7.2, динамическая нагрузочная линия заходит в область, в которой Ра > 4,5 Вт, то есть несколько превышается предельно допустимое значение рассеиваемой на аноде тепловой мощности. Но, поскольку каскад работает с большим размахом выходного переменного напряжения, данное условие не является критичным. Это объясняется тем, что хотя за один полупериод усиливаемого колебания рассеиваемая мощность на аноде превышает допустимые 4,5 ватта, то во второй полупериод она будет значительно меньше, а тепловая инерционность анода приведет к усреднению выделяемой мощности около значения, меньшего 4,5 ватта. Таким образом, если средняя тепловая мощность за период реального сигнала не превышает предельного значения, кратковременные ее превышения не приведут к разрушению лампы. Таким образом, лампы (в отличие от транзисторов, не выдерживающих даже кратковременные перегрузки) допускают форсирование по мощности;

• рабочая точка электронной лампы задана (в рассматриваемом примере) при значении анодного напряжения 300 В. В случае идеального трансформатора в первичной обмотке трансформатора не должно быть падения напряжения на постоянном токе и, следовательно, высокое напряжение на аноде лампы должно составлять 300 В, отдаваемые источником питания. Однако оказывается возможным поднять значение анодного напряжения до примерно 430 В, что значительно превышает значение напряжения питания. Это становится возможным благодаря тому, что трансформатор запасает энергию магнитного потока в своем сердечнике, вызывая ЭДС самоиндукции. Теоретически для идеальной электронной лампы допустимый размах амплитуд Va может составлять от нуля вольт до удвоенного значения высокого напряжения, что является очень привлекательной чертой для их применения в усилителях мощности;

• с некоторым приближением, значение сопротивления нагрузки по динамической характеристики можно принять равным 7,14 кОм, но это справедливо только в том случае, если громкоговоритель представляет чисто активную (резистивную) нагрузку. Но на практике сопротивление громкоговорителя не является чисто резистивным, а трансформатор не является идеальным устройством. Следовательно, реальная нагрузка лампы не будет чисто активной, а является комплексной, к тому же переменной величиной. Опираясь на вышесказанное, динамическая нагрузочная кривая для электронной лампы представляет собой эллипс, главная ось которого примерно совпадает с теоретической линией чисто резистивной нагрузки. Градиент (наклон) главной оси представляет активную составляющую, а величина малой оси эллипса пропорциональна значению реактивной составляющей комплексного сопротивления. Это означает, что большая часть расчетов, которые можно выполнить для выходного каскада, носит в лучшем случае ориентировочно-информационный характер и включает некоторую долю неопределенности относительно точных значений;

• так как желанной целью является максимальное увеличение мощности в нагрузке, то необходимым становится максимальное увеличение размаха амплитуд анодного напряжения, что приводит к увеличению нелинейности амплитудной характеристики усилителя. Улучшить линейность можно за счет увеличения значения анодной нагрузки и построения другой нагрузочной характеристики, но это приведет к снижению отдаваемой выходной мощности. Таким образом, эти два показателя противоречат друг другу.

Как уже упоминалось ранее, во вносимых нелинейных искажениях наиболее интенсивной является составляющая второй гармоники, которая, как уже также указывалось ранее, не является очень уж неприятной для восприятия слухом (по сравнению, например, с третьей гармоникой). Ориентировочная оценка составляющей искажений второй гармоники D в процентах может быть произведена по следующей формуле:

В рассматриваемом примере Vmax = 430 В, Vmin = 85 В, а Vquiescent = 295 В (напряжение покоя). Доля искажений второй гармоники в общем выходном сигнале в рассматриваемом примере составляет 11%. Очевидно, что искажения, превышающие 10%, не позволяют отнести данный усилитель к классу высококачественной звуковоспроизводящей аппаратуры, классу Hi-Fi, но привлекательность усилителей с несимметричным выходом заключается в том, что их искажения всегда прямо пропорциональны уровню сигнала, и что в случае работы с одной десятой выходной мощности, уровень искажений будет составлять примерно 1 %. Такая зависимость сохраняется и далее. С учетом того, что большую часть времени для воспроизведения музыки требуется сравнительно небольшая выходная мощность, то очень часто выдвигается аргумент (как это ни странно, энтузиастами усилителей с несимметричным выходом), что именно качество первого ватта является для усилителя определяющим, а вовсе не остальных, которые редко достигаются. Искажения также могут быть снижены за счет введения отрицательной обратной связи, но этот прием практически повсеместно отвергается последователями использования усилителей с несимметричным выходом. Поэтому усилители с несимметричным выходом характеризуются не только высоким уровнем искажений, но также имеют тенденцию иметь выходное сопротивление (зачастую как раз и определяемое обратной связью), равное половине необходимого оптимального сопротивления нагрузки.

 

 

 

Информация

 

Продолжение

Громадное большинство современных громкоговорителей используются в составе акустических систем с подвижной звуковой катушкой в корпусах закрытого или отражательного типа. Теория взаимодействия между громко-говорителями диффузорного типа и их корпусами приводится в основополагающей серии статей А. Н. Таила (А. N. Thiele) и Р. Смолла (R. Small), опубликованных в начале 70-х годов прошлого века в журнале Journal of the Audio Engineering Society. Корпус акустической системы закрытого типа является фильтром высоких частот второго порядка, тогда как корпус отражательного типа является фильтром четвертого порядка, хотя последний может быть сконструирован таким образом, чтобы выполнял функции фильтра третьего порядка. Решающим моментом является то, что Таил и Смолл показали, что добротность Q (не путать с электрическим зарядом, обозначаемым той же буквой) фильтра высоких частот может быть точно подстроена путем последовательного подключения к звуковой катушки сопротивлений, либо подключением сопротивления кроссовера, и учета выходного сопротивления усилителя (которое, как правило, полагалось при расчетах равным нулю). Обычные усилители с несимметричным выходом демонстрируют явную неадекватность нулевому приближению величины выходного сопротивления и заставляют громкоговоритель гипертрофированно воспроизводить низкие частоты, на что разработчики громкоговорителей, естественно, не рассчитывали.

В громкоговорителях отражательного типа, разработанных до Таила и Смолла, полагались на механическое демпфирование, производимое подвеской громкоговорителя и определяющее их характеристики в области низких частот, тогда же были сделаны некоторые заключения относительно величины выходного сопротивления усилителя. В громкоговорителях рупорного типа полагались на необходимое для демпфирования подвижной системы изменяемое сопротивление воздушной среды, поэтому они также были терпимы к высокому значению величины выходного сопротивления усилителя. Дополнительным преимуществом обоих типов громкоговорителей явилась их высокая чувствительность, что послужило дополнительным аргументом для апологетов усилителей с несимметричным выходом.

Низкочастотные акустические колебания производятся движением больших масс воздуха, для чего необходим большой, грубый и сравнительно тяжелый диффузор. Высокочастотные акустические колебания производятся ускорением и замедлением движения диффузора или обтекателя с частотой до 10—15 тысяч колебаний в секунду, для чего необходима его сравнительно небольшая масса. Требования для воспроизведения низких и высоких частот противоречивы, поэтому большинство разработчиков акустических систем предпочитают использовать отдельные громкоговорители, оптимизированные для каждого конкретного частотного диапазона, сигнал на которую поступает через электрический фильтр, известный под термином «кроссовер». Однако ряд разработчиков понимает, что практика применения нескольких громкоговорителей и соответствующих кроссоверов в виде отдельных (обособленных) акустических систем также несколько некорректна, поэтому они стараются разработать полнодиапазонные акустические системы. На практике воспроизведение высоких частот ограничивается значением, несколько превышающим 15—20 кГц, а низкочастотный резонанс ограничивает нижний предел диапазона частотой примерно 25—30 Гц, что почти полностью совпадает с шириной акустического диапазона. Более того, движение диффузора полнодиапазонной акустической системы, имеющего небольшую массу, очень легко демпфируется и в случае его установки на открытой отражательной доске механического демпфирования за счет подвески оказывается зачастую достаточным. Таким образом, полнодиапазонная акустическая система, смонтированная на открытой отражательной доске может оказаться идеальным вариантом для усилителя с несимметричным выходом.

 
 
Сайт создан в системе uCoz