Если на мостовой схеме выпрямителя падает 1,4 В, а проходящий ток равен 1,5 А, то величина рассеиваемой мощности составит
примерно 2,1 Вт (это приближенный расчет оказывается очень грубым, так как среднее значение тока Iaverage не будет равно
среднеквадратич-
ескому значению тока IRMS). Это значительная по величине мощность должна отводиться от стандартной
сборки мостового выпрямителя, рассчитанной на ток 1,5 А, и которая окажется, без всяких сомнений, нагретой до достаточно
высокой температуры. Потому следовало бы использовать дискретные диоды, такие, например, как входящие в серию IN54** и рассчитанные
на токи 3 А, либо стандартную сборку выпрямительного моста, рассчитанного на выпрямленный ток 4 А. Лучшим решением проблемы
было бы использование в схеме мостового выпрямителя на основе диодов Шоттки, например, входящих в серию 31DQ**. Они имеют
более низкое значение прямого падения напряжения, что уменьшает выделяемую на них мощность, однако, основным аргументом в
пользу их использования является их гораздо более «чистое» выключение, без бросков тока, характерных для диодов с р-n переходом.
Как уже указывалось ранее, бросок тока представляет собой импульс, который возбуждает резонансные явления в системе, образованной
трансформатором-
, выпрямителем и накопительным конденсатором. Величина напряжения на выходе выпрямителя составляет
11,3 В, поэтому величина необходимого напряжения VRRM (максимального значения обратного напряжения) для каждого диода составит
всего 12 В. Так как значение напряжения 50 В представляет, как правило, наименьшее значение стандартного рабочего напряжения
для
полупроводников-
ых диодов, то даже с учетом возможных кратковременных выбросов сетевого напряжения этого значения
при выборе необходимых диодов окажется вполне дос