Дополнительно к этому, хотя ранее и не акцентировалось внимания на данном обстоятельстве, известно, что для выходного каскада
усилителя, охваченного обратной связью, в результате воздействия таковой связи возникает ярко выраженная емкостная нагрузка.
В силу того, что реактивное емкостное сопротивление падает с ростом частоты, емкостная нагрузка требует больших токов на
высоких частотах для возбуждения неизменного входного напряжения во всем диапазоне, что эквивалентно смещению статической
нагрузочной характеристики в сторону значительно меньших значений сопротивления нагрузки, что в свою очередь приводит к дополнительным
искажениям вплоть до замыкания петли обратной связи. Следует дополнительно отметить, что все заключения, сделанные до сих
пор, были абсолютно справедливыми для предусилителей, собранных как на дискретных
полупроводников-
ых элементах,
так и на интегральных микросхемах. Раздельное выравнивание частотной характеристики блока коррекции RIAA для ламповых схем
Объединение в одну пару элементов, определяющих постоянные времени 3180 мкс и 318 мкс, также отражает тот факт, что перепад
в уровнях коэффициентов передачи их
амплитудно-част-
отных характеристик различается ровно на 20 дБ. При использовании
операционных усилителей на интегральных микросхемах было бы одинаково удобно выполнить эту операцию с использованием как
активных, так и пассивных элементов, однако, при использовании в схеме электронных ламп гораздо удобнее использовать выравнивание
с применением только пассивных элементов. Необходимо определить оптимальный путь для осуществления процедуры коррекции частотных
характеристик в соответствии со стандартом RIAA для случая лампового предусилителя. Для этого будут использоваться пассивные
элементы, обеспечивающие постоянную времени 75 мкс, за которыми будут действовать объединенные в пару цепи, задающие постоянные
времени 3180 мкс и 318 мкс, а в качестве усилительного элемента будет